- Акустический расчет системы вентиляции и кондиционирования в современных зданиях. Проверочные акустические расчеты воздушного шума Определение требуемого снижения шума
- Расчетная точка находится в помещении, где установлен вентилятор
- Расчетные точки находятся на прилегающей к зданию территории
- указания СН 399-69
- СН 399-69
- СН 399-69
- УКАЗАНИЯ
- Необходимость вентиляции
- Вид системы вентиляции
- Общий расчет сети
- Кратный расчет
- Вентиляция с механическим типом устройства
- Вытяжная вентиляция
- Акустический расчет системы вентиляции
- Аэродинамический расчет системы вентиляции
- Программы для расчета
- Санитарные нормы
Акустический расчет системы вентиляции и кондиционирования в современных зданиях. Проверочные акустические расчеты воздушного шума Определение требуемого снижения шума
Основой для
проектирования шумоглушения систем
вентиляции и кондиционирования воздуха
является акустический расчет —
обязательное приложение к проекту
вентиляции любого объекта. Основные
задачи такого расчета: определение
октавного спектра воздушного, структурного
вентиляционного шума в расчетных точках
и его требуемого снижения путем
сопоставления этого спектра с допустимым
спектром по гигиеническим нормам. После
подбора строительно-акустических
мероприятий по обеспечению требуемого
снижения шума проводится поверочный
расчет ожидаемых уровней звукового
давления в тех же расчетных точках с
учетом эффективности этих мероприятий.
Исходными данными
для акустического расчета являются
шумовые характеристики оборудования
— уровни звуковой мощности (УЗМ) в
октавных полосах со среднегеометрическими
частотами 63, 125, 250, 500, 1 000, 2 000, 4 000,
8 000 Гц. Для ориентировочных расчетов
могут использоваться корректированные
уровни звуковой мощности источников
шума в дБА.
Расчетные
точки располагаются в местах обитания
человека, в частности, на месте установки
вентилятора (в вентиляционной камере);
в помещениях или в зонах, граничащих с
местом установки вентилятора; в
помещениях, обслуживаемых системой
вентиляции; в помещениях, где воздуховоды
проходят транзитом; в зоне устройства
приема или выброса воздуха, или только
приема воздуха для рециркуляции.
Расчетная точка находится в помещении, где установлен вентилятор
В общем случае
уровни звукового давления в помещении
зависят от звуковой мощности источника
и фактора направленности излучения
шума, количества источников шума, от
расположения расчетной точки относительно
источника и ограждающих строительных
конструкций, от размеров и акустических
качеств помещения.
Октавные уровни
звукового давления, создаваемые
вентилятором (вентиляторами) в месте
установки (в венткамере), равны:
где Фi — фактор
направленности источника шума
(безразмерный);
S
— площадь воображаемой сферы или ее
части, окружающей источник и проходящей
через расчетную точку, м 2 ;
B
— акустическая постоянная помещения,
м 2 .
Расчетные точки находятся на прилегающей к зданию территории
Шум вентилятора
распространяется по воздуховоду и
излучается в окружающее пространство
через решетку или шахту, непосредственно
через стенки корпуса вентилятора или
открытый патрубок при установке
вентилятора снаружи здания.
При расстоянии от
вентилятора до расчетной точки много
больше его размеров источник шума можно
считать точечным.
В
этом случае октавные уровни звукового
давления в расчетных точках определяются
по формуле
где
L Pоктi
— октавный уровень звуковой мощности
источника шума, дБ;
∆L Pсетиi
— суммарное снижение уровня звуковой
мощности по пути распространения звука
в воздуховоде в рассматриваемой октавной
полосе, дБ;
∆L нi
— показатель направленности излучения
звука, дБ;
r
— расстояние от источника шума до
расчетной точки, м;
W
— пространственный угол излучения
звука;
b a
— затухание звука в атмосфере, дБ/км.
2008-04-14
Система вентиляции и кондиционирования воздуха (СВКВ) является одним из основных источников шума в современных жилых, общественных и промышленных зданиях, на судах, в спальных вагонах поездов, во всевозможных салонах и кабинах управления.
Шум в СВКВ идет от вентилятора (главного источника шума со своими задачами ) и других источников, распространяется по воздуховоду вместе с потоком воздуха и излучается в вентилируемое помещение. На шум и его снижение влияют: кондиционеры, отопительные агрегаты, регулирующие и воздухораспределительные устройства, конструкция, повороты и разветвление воздуховодов .
Акустический расчет СВКВ производится с целью оптимального выбора всех необходимых средств снижения шума и определения ожидаемого уровня шума в расчетных точках помещения. Традиционно главным средством снижения шума системы являются активные и реактивные глушители шума . Звукоизоляцией и звукопоглощением системы и помещения требуется обеспечить выполнение норм допустимых для человека уровней шума — важных экологических норм.
Сейчас в строительных нормах и правилах России (СНиП), обязательных при проектировании, строительстве и эксплуатации зданий с целью защиты людей от шума, сложилась чрезвычайная ситуация. В старом СНиП II-12-77 «Защита от шума» метод акустического расчета СВКВ зданий устарел и не вошел поэтому в новый СНиП 23-03-2003 «Защита от шума» (взамен СНиП II-12-77), где он пока вообще отсутствует.
Таким образом, старый метод устарел, а нового нет . Настает пора создания современного метода акустического расчета СВКВ в зданиях, как это уже имеет место быть со своей спецификой в других, ранее более продвинутых по акустике, областях техники, например, на морских судах . Рассмотрим три возможных способа акустического расчета, применительно к СВКВ.
Первый способ акустического расчета
. В этом способе, устанавливаемого сугубо на аналитических зависимостях, используется теория длинных линий, известная в электротехнике и отнесенная здесь к распространению звука в газе, заполняющем узкую трубу с жесткими стенками . Расчет производится при условии, что поперечник трубы много меньше длины звуковой волны.
Для трубы прямоугольного сечения сторона должна быть меньше половины длины волны, а для круглой трубы — радиус. Именно такие трубы в акустике называются узкими. Так, для воздуха на частоте 100 Гц труба прямоугольного сечения будет считаться узкой, если сторона сечения меньше 1,65 м. В узкой изогнутой трубе распространение звука останется таким же, как и в прямой трубе.
Это известно из практики применения переговорных труб, например, давно на пароходах. Типовая схема длинной линии системы вентиляции имеет две определяющие величины: L wH — звуковая мощность, поступающая в трубопровод нагнетания от вентилятора в начале длинной линии, а L wK — звуковая мощность, исходящая из трубопровода нагнетания в конце длинной линии и поступающая в вентилируемое помещение.
Длинная линия содержит следующие характерные элементы. Перечислим их: входное отверстие со звукоизоляцией R 1 , активный глушитель шума со звукоизоляцией R 2 , тройник со звукоизоляцией R 3 , реактивный глушитель шума со звукоизоляцией R 4 , дроссельная заслонка со звукоизоляцией R 5 и выпускное отверстие со звукоизоляцией R 6 . Под звукоизоляцией здесь понимается разность в дБ между звуковой мощностью в падающих на данный элемент волнах и звуковой мощности, излучаемой этим элементом после прохождения волн через него далее .
Если звукоизоляция каждого из этих элементов не зависит от всех других, то звукоизоляция всей системы может быть оценена расчетом следующим образом. Волновое уравнение для узкой трубы имеет следующий вид уравнения для плоских звуковых волн в неограниченной среде:
где c — скорость звука в воздухе, а p — звуковое давление в трубе, связанное с колебательной скоростью в трубе по второму закону Ньютона соотношением
где ρ— плотность воздуха. Звуковая мощность для плоских гармонических волн равна интегралу по площади поперечного сечения S воздуховода за период звуковых колебаний T в Вт:
где T = 1/f — период звуковых колебаний, с; f — частота колебаний, Гц. Звуковая мощность в дБ: L w = 10lg(N/N 0), где N 0 = 10 -12 Вт. В пределах указанных допущений звукоизоляция длинной линии системы вентиляции рассчитывается по следующей формуле:
Число элементов n для конкретной СВКВ может быть, конечно, больше указанных выше n = 6. Применим для расчета величин R i теорию длинных линий к вышеуказанным характерным элементам системы вентиляции воздуха.
Входное и выходное отверстия системы вентиляции
с R 1 и R 6 . Место соединения двух узких труб с разными площадями поперечных сечений S 1 и S 2 по теории длинных линий — аналог границы раздела двух сред при нормальном падении звуковых волн на границу раздела. Граничные условия в месте соединения двух труб определяются равенством звуковых давлений и колебательных скоростей по обе стороны границы соединения, умноженных на площади поперечных сечений труб.
Решая полученные таким способом уравнения, получим коэффициент прохождения по энергии и звукоизоляцию места соединения двух труб с указанными выше сечениями:
Анализ этой формулы показывает, что при S 2 >> S 1 свойства второй трубы приближаются к свойствам свободной границы. Например, узкую трубу, открытую в полубесконечное пространство, можно считать с точки зрения звукоизолирующего эффекта как граничащую с вакуумом. При S 1 << S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.
Активный глушитель шума
R 2 . Звукоизоляцию в этом случае приближенно и быстро можно оценить в дБ, например, по известной формуле инженера А.И. Белова:
где П — периметр проходного сечения, м; l — длина глушителя, м; S — площадь поперечного сечения канала глушителя, м 2 ; α экв — эквивалентный коэффициент звукопоглощения облицовки, зависящий от действительного коэффициента поглощения α, например, следующим образом:
α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
α экв 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0
Из формулы следует, что звукоизоляция канала активного глушителя R 2 тем больше, чем больше поглощающая способность стенок α экв, длина глушителя l и отношение периметра канала к площади его поперечного сечения П/S. Для лучших звукопоглощающих материалов, например, марки ППУ-ЭТ, БЗМ и АТМ-1, а также других широко используемых звукопоглотителей действительный коэффициент звукопоглощения α представлен в .
Тройник
R 3 . В системах вентиляции наиболее часто первая труба с площадью сечения S 3 разветвляется затем на две трубы с площадями сечения S 3.1 и S 3.2 . Такое разветвление называется тройником: через первую ветвь звук поступает, через две другие проходит дальше. В общем случае первая и вторая труба могут состоять из совокупности труб. Тогда имеем
Звукоизоляция тройника от сечения S 3 до сечения S 3.i определяется по формуле
Заметим, что из-за аэрогидродинамических соображений в тройниках стремятся обеспечить равенство площади сечений первой трубы сумме площади сечений в разветвлениях.
Реактивный (камерный) глушитель шума
R 4 . Камерный глушитель шума представляет собой акустически узкую трубу с сечением S 4 , переходящую в другую акустически узкую трубу большого сечения S 4.1 длиной l, называемой камерой, и затем вновь переходящую в акустически узкую трубу с сечением S 4 . Воспользуемся и здесь теорией длинной линии. Заменив в известной формуле звукоизоляции слоя произвольной толщины при нормальном падении звуковых волн характеристический импеданс на соответствующие обратные величины площади трубы, получим формулу звукоизоляции камерного глушителя шума
где k — волновое число. Наибольшего значения звукоизоляция камерного глушителя шума достигает при sin(kl)= 1, т.е. при
где n = 1, 2, 3, … Частота максимальной звукоизоляции
где с — скорость звука в воздухе. Если в таком глушителе используется несколько камер, то формула звукоизоляции должна применяться последовательно от камеры к камере, а суммарный эффект рассчитывается применением, например, метода граничных условий. Эффективные камерные глушители требуют иногда больших габаритных размеров. Но их преимущество состоит в том, что они могут быть эффективны на любых частотах, в том числе низких, где активные глушители практически бесполезны.
Зона большой звукоизоляции у камерных глушителей шума охватывает повторяющиеся достаточно широкие полосы частот, но они имеют также периодические зоны пропускания звука, очень узкие по частоте . Для повышения эффективности и выравнивания частотной характеристики камерный глушитель часто облицовывают изнутри звукопоглотителем .
Заслонка
R 5 . Заслонка конструктивно представляет собой тонкую пластину площадью S 5 и толщиной δ 5 , зажимаемую между фланцами трубопровода, отверстие в котором площадью S 5.1 меньше внутреннего диаметра трубы (или др. характерного размера). Звукоизоляция такой дроссельной заслонки
где с — скорость звука в воздухе. В первом способе главный для нас вопрос при разработке нового метода — это оценка точности и надежности результата акустического расчета системы. Определим точность и надежность результата расчета звуковой мощности, поступающейв вентилируемое помещение — в данном случае величины
Перепишем это выражение в следующих обозначениях алгебраической суммы, а именно
Заметим, что абсолютная максимальная ошибка приближенной величины есть максимальная разность между ее точным значением y 0 и приближенным y, то есть ± ε= y 0 — y. Абсолютная максимальная ошибка алгебраической суммы нескольких приближенных величин y i равна сумме абсолютных значений абсолютных ошибок слагаемых:
Здесь принят наименее благоприятный случай, когда абсолютные ошибки всех слагаемых имеют один и тот же знак. В действительности частные ошибки могут иметь различные знаки и быть распределены по разным законам. Наиболее часто на практике погрешности алгебраической суммы распределяются по нормальному закону (распределение Гаусса). Рассмотрим эти погрешности и сопоставим их с соответствующей величиной абсолютной максимальной погрешности. Определим эту величину при предположении, что каждый алгебраический член y 0i суммы распределен по нормальному закону с центром M(y 0i) и стандартом
Тогда сумма также следует нормальному закону распределения с математическим ожиданием
Погрешность алгебраической суммы определится как:
Тогда можно утверждать, что с надежностью, равной вероятности 2Φ(t), погрешность суммы не будет превосходить величины
При 2Φ(t), = 0,9973 имеем t = 3 = α и статистическая оценка при практически максимальной надежности погрешность суммы (формула) Абсолютная максимальная погрешность в этом случае
Таким образом ε 2Φ(t) << ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).
Здесь результат при вероятностной оценке погрешностей в первом приближении более или менее может быть приемлем. Итак, предпочтительной является вероятностная оценка погрешностей и именно ее следует использовать для выбора «запаса на незнание», который предлагается обязательно применять в акустическом расчете СВКВ для гарантии выполнения допустимых норм шума в вентилируемом помещении (ранее этого не делалось).
Но и вероятностная оценка погрешностей результата свидетельствует в данном случае о том, что достичь высокой точности результатов расчета по первому способу затруднительно даже для очень простых схем и низкоскоростной системы вентиляции. Для простых, сложных, низко- и высокоскоростных схем СВКВ удовлетворительной точности и надежности такого расчета можно достигнуть во многих случаях лишь по второму способу.
Второй способ акустического расчета
. На морских судах давно используют способ расчета, основанный частично на аналитических зависимостях, но решающим образом — на экспериментальных данных . Используем опыт таких расчетов на судах для современных зданий. Тогда в вентилируемом помещении, обслуживаемом одним j-м воздухораспределителем, уровни шума L j , дБ, в расчетной точке следует определять по следующей формуле:
где L wi — звуковая мощность, дБ, генерируемая в i-м элементе СВКВ, R i — звукоизоляция в i-м элементе СВКВ, дБ (см. первый способ),
величина, учитывающая влияние помещения на шум в нем (в строительной литературе иногда вместо Q используют B). Здесь r j — расстояние от j-го воздухораспределителя до расчетной точки помещения, Q — постоянная звукопоглощения помещения, а величины χ, Φ, Ω, κ— эмпирические коэффициенты (χ— коэффициент влияния ближнего поля, Ω— пространственный угол излучения источника, Φ— фактор направленности источника, κ— коэффициент нарушения диффузности звукового поля).
Если в помещении современного здания размещены m воздухораспределителей, уровень шума от каждого из которых в расчетной точке равен L j , то суммарный шум от всех них должен быть ниже допустимых для человека уровней шума, а именно:
где L H — санитарная норма шума . По второму способу акустического расчета звуковая мощность L wi , генерируемая во всех элементах СВКВ, и звукоизоляция R i , имеющая место быть во всех этих элементах, для каждого из них находится предварительно экспериментально. Дело в том, что за последние полтора-два десятилетия сильно прогрессировала электронная техника акустических измерений, совмещенная с компьютером .
В результате предприятия, выпускающие элементы СВКВ, должны указывать в паспортах и каталогах характеристики L wi и R i , измеренные в соответствии с национальными и международными стандартами . Таким образом, во втором способе учитывается генерация шума не только в вентиляторе (как в первом способе), но и во всех остальных элементах СВКВ, что для средне- и высокоскоростной систем может иметь существенное значение.
Кроме того, поскольку невозможно рассчитать звукоизоляцию R i таких элементов системы как кондиционеры, отопительные агрегаты, регулирующие и воздухораспределительные устройства, поэтому их в первом способе нет. Но ее можно определить с необходимой точностью путем стандартных измерений, что и делается теперь для второго способа. В итоге, второй способ, в отличие от первого, охватывает практически все схемы СВКВ.
И, наконец, второй способ учитывает влияние свойств помещения на шум в нем, а также значения допустимых для человека шума согласно в данном случае действующих строительных норм и правил . Основной недостаток второго метода состоит в том, что в нем нет учета акустического взаимодействия между элементами системы — интерференционных явлений в трубопроводах.
Суммирование по указанной формуле акустического расчета СВКВ звуковых мощностей источников шума в ваттах, а звукоизоляции элементов в децибелах справедливо лишь, по меньшей мере, когда интерференции звуковых волн в системе нет. А когда интерференция в трубопроводах есть, то она может быть источником мощного звука, на чем основано, например, звучание некоторых духовых музыкальных инструментов.
Второй метод уже вошел в учебное пособие и в методические указания по курсовым проектам строительной акустики для студентов старших курсов Санкт-Петербургского государственного политехнического университета . Неучет интерференционных явлений в трубопроводах увеличивает «запас на незнание» или требует в ответственных случаях экспериментальной доводки результата до нужной степени точности и надежности.
Для выбора «запаса на незнание» предпочтительной является, как было показано выше для первого способа, вероятностная оценка погрешностей, которую предлагается обязательно применять в акустическом расчете СВКВ зданий для гарантии выполнения допустимых норм шума в помещениях при проектировании современных зданий.
Третий способ акустического расчета
. Этот метод учитывает интерференционные процессы в узком трубопроводе длинной линии. Такой учет может кардинально повысить точность и надежность результата. С указанной целью предлагается для узких труб применить «способ импедансов» академика АН СССР и РАН Бреховских Л.М., который он использовал при расчете звукоизоляции произвольного числа плоскопараллельных слоев .
Итак, определим сначала входной импеданс плоскопараллельного слоя толщиной δ 2 , постоянная распространения звука которого γ 2 = β 2 + ik 2 и акустическое сопротивление Z 2 = ρ 2 c 2 . Обозначим акустическое сопротивление в среде перед слоем, откуда падают волны, Z 1 = ρ 1 c 1 , а в среде за слоем имеем Z 3 = ρ 3 c 3 . Тогда звуковое поле в слое, при опущении фактора i ωt, будет представлять собой суперпозицию волн, бегущих в прямом и обратном направлениях, со звуковым давлением
Входной импеданс всей системы слоев (формула) может быть получен простым (n — 1)-кратным применением предыдущей формулы, тогда имеем
Применим теперь, как в первом способе, теорию длинных линий к цилиндрической трубе . И таким образом, при интерференции в узких трубах имеем формулу звукоизоляции в дБ длинной линии системы вентиляции :
Входные импедансы здесь могут быть получены как, в простых случаях, расчетом , так и, во всех случаях, измерением на специальной установке современной акустической аппаратурой . По третьему способу, аналогично первому способу, имеем звуковую мощность, исходящую из воздуховода нагнетания в конце длинной линии СВКВ и поступающую в вентилируемое помещение по схеме:
Далее идет оценка результата, как в первом способе с «запасом на незнание», и уровня звукового давления помещения L, как во втором способе. Окончательно получаем следующую основную формулу акустического расчета системы вентиляции и кондиционирования воздуха зданий:
При надежности расчета 2Φ(t)= 0,9973 (практически высшая степень надежности) имеем t = 3 и величины погрешностей равны 3σ Li и 3σ Ri . При надежности 2Φ(t)= 0,95 (высокая степень надежности) имеем t = 1,96 и величины погрешностей равны примерно 2σ Li и 2σ Ri , При надежности 2Φ(t)= 0,6827 (инженерная оценка надежности) имеем t = 1,0 и величины погрешностей равны σ Li и σ Ri Третий способ, устремленный в будущее, более точен и надежен, но и более сложен — требует высокой квалификации в областях строительной акустики, теории вероятностей и математической статистики, современной измерительной техники.
Его удобно использовать в инженерных расчетах с применением компьютерных технологий. Он, по мнению автора, может быть предложен в качестве нового метода акустического расчета системы вентиляции и кондиционирования воздуха зданий.
Подводя итоги
Решение назревших вопросов разработки нового метода акустического расчета должно учитывать лучшее из уже имеющихся способов. Предлагается такой новый метод акустического расчета СВКВ зданий, который имеет минимальный «запас на незнание»BB, благодаря учету погрешностей методами теории вероятностей и математической статистики и учету интерференционных явлений методом импедансов.
Представленные в статье сведения о новом методе расчета не содержат некоторых необходимых подробностей, полученных дополнительными исследованиями и практикой работы, и которые составляют «ноу-хау» автора. Конечная цель нового метода — обеспечить выбор комплекса средств снижения шума системы вентиляции и кондиционирования воздуха зданий, который увеличивает, по сравнении с существующим, эффективность, уменьшая вес и стоимость СВКВ.
Технические регламенты в области промышленного и гражданского строительства пока отсутствуют, поэтому разработки в области, в частности, снижения шума СВКВ зданий актуальны и должны быть продолжены, по меньшей мере, до принятия таких регламентов .
- Бреховских Л.М. Волны в слоистых средах // М.: Издательство Академии наук СССР. 1957.
- Исакович М.А. Общая акустика // М.: Издательство «Наука», 1973.
- Справочник по судовой акустике. Под редакцией И.И. Клюкина и И.И. Боголепова. — Ленинград, «Судостроение», 1978.
- Хорошев Г.А., Петров Ю.И., Егоров Н.Ф. Борьба с шумом вентиляторов // М.: Энергоиздат, 1981.
- Колесников А.Е. Акустические измерения. Допущено Министерством высшего и среднего специального образования СССР в качестве учебника для студентов вузов, обучающихся по специальности «Электроакустика и ультразвуковая техника» // Ленинград, «Судостроение», 1983.
- Боголепов И.И. Промышленная звукоизоляция. Предисловие акад. И.А. Глебова. Теория, исследования, проектирование, изготовление, контроль // Ленинград, «Судостроение», 1986.
- Авиационная акустика. Ч. 2. Под ред. А.Г. Мунина. — М.: «Машиностроение», 1986.
- Изак Г.Д., Гомзиков Э.А. Шум на судах и методы его снижения // М.: «Транспорт», 1987.
- Снижение шума в зданиях и жилых районах. Под ред. Г.Л. Осипова и Е.Я. Юдина. — М.: Стройиздат, 1987.
- Строительные нормы и правила. Защита от шума. СНиП II-12-77. Утверждены постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 14 июня 1977 г. №72. — М.: Госстрой России, 1997.
- Руководство по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок. Разработано к СНиПу II-12–77 организациями НИИ строительной физики, ГПИ сантехпоект, НИИСК. — М.: Стройиздат, 1982.
- Каталог шумовых характеристик технологического оборудования (к СНиП II-12–77). НИИ строительной физики Госстроя СССР // М.: Стройиздат, 1988.
- Строительные нормы и правила Российской Федерации. Защита от шума (Sound protection). СНиП 23-03–2003. Приняты и введены в действие постановлением Госстроя России от 30 июня 2003 г. №136. Дата введения 2004-04-01.
- Звукоизоляция и звукопоглощение. Учебное пособие для студентов вузов, обучающихся по специальности «Промышленное и гражданское строительство» и «Теплогазоснабжение и вентиляция» под ред. Г.Л. Осипова и В.Н. Бобылева. — М.: Издательство АСТ-Астрель, 2004.
- Боголепов И.И. Акустический расчет и проектирование системы вентиляции и кондиционирования воздуха. Методические указания к курсовым проектам. Санкт-Петербургский государственный политехнический университет // Санкт-Петербург. Издательство СПбОДЗПП, 2004.
- Боголепов И.И. Строительная акустика. Предисловие акад. Ю.С. Васильева // Санкт-Петербург. Издательство Политехнического университета, 2006.
- Сотников А.Г. Процессы, аппараты и системы кондиционирования воздуха и вентиляции. Теория, техника и проектирование на рубеже столетий // Санкт-Петербург, Издательство AT-Publishing, 2007.
- www.integral.ru. Фирма «Интеграл». Расчет уровня внешнего шума систем вентиляции по: СНиПу II-12–77 (ч. II) — «Руководство по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок». Санкт-Петербург, 2007.
- www.iso.org — сайт в Интернете, на котором имеется полная информация о Международной организации по стандартизации ISO, каталог и Интернет-магазин стандартов, через который можно приобрести любой действующий в настоящее время стандарт ISO в электронном или печатном виде.
- www.iec.ch — сайт в Интернете, на котором имеется полная информация о Международной электротехнической комиссии IEC, каталог и Интернет-магазин ее стандартов, через который можно приобрести действующий в настоящее время стандарт IEC в электронном или печатном виде.
- www.nitskd.ru.tc358 — сайт в Интернете, на котором имеется полная информация о работе технического комитета ТК 358 «Акустика» Федерального агентства по техническому регулированию, каталог и Интернет-магазин национальных стандартов, через который можно приобрести действующий в настоящее время необходимый российский стандарт в электронном или печатном виде.
- Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. №184-ФЗ «О техническом регулировании» (с изменениями от 9 мая 2005 г.). Принят Государственной Думой 15 декабря 2002 г. Одобрен Советом Федерации 18 декабря 2002 г. О реализации настоящего Федерального закона см. приказ Госгортехнадзора РФ от 27 марта 2003 г. №54.
- Федеральный закон от 1 мая 2007 г. №65-ФЗ «О внесении изменений в Федеральный закон «О техническом регулировании».
стр. 1
стр. 2
стр. 3
стр. 4
стр. 5
стр. 6
стр. 7
стр. 8
стр. 9
стр. 10
стр. 11
стр. 12
стр. 13
стр. 14
стр. 15
стр. 16
стр. 17
стр. 18
стр. 19
стр. 20
стр. 21
стр. 22
стр. 23
стр. 24
стр. 25
стр. 26
стр. 27
стр. 28
стр. 29
стр. 30
(ГОССТРОЙ СССР)
указания
СН 399-69
СН 399-69
МОСКВА — 1970
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА
(ГОССТРОЙ СССР)
УКАЗАНИЯ
ПО АКУСТИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1970
шиберы, решетки, плафоны и т. п.), следует определять по формуле
L p = 601go + 301gC+101g/? + fi, (5)
где v — средняя скорость воздуха на входе в рассматриваемое устройство (элемент установки), подсчитанная по площади подводящего воздуховода (патрубка) для дросселирующих устройств и плафонов и по габаритным размерам для решеток в м/сек;
£ — коэффициент аэродинамического сопротивления элемента вентиляционной сети, отнесенный к скорости воздуха на входе в него; для дисковых плафонов ВНИИГС (отрывная струя) £ = 4; для анемостатов и плафонов ВНИИГС (настильная струя) £ = 2; для приточных и вытяжных решеток коэффициенты сопротивления принимаются по графику на рис. 2;
Приточная решетка
Вытяжная решетка
Рис. 2. Зависимость коэффициента сопротивления решетки от ее живого сечения
F — площадь поперечного сечения подводящего воздуховода в м 2 ;
Б — поправка, зависящая от типа элемента, в дб; для дросселирующих устройств, анемостатов и дисковых плафонов Б = 6 дб; для плафонов конструкции ВНИИГС Б =13 дб; для решеток Б=0.
2.10. Октавные уровни звуковой мощности шума, излучаемого в воздуховод дросселирующими устройствами, следует определять по формуле (3).
При этом подсчитывается по формуле (5), поправка AL 2 определяется по табл. 3 (в расчет следует принимать площадь поперечного сечения воздуховода, в котором установлен рассматриваемый элемент или устройство), а поправки AL\ — по данным табл._5 в зависимости от величины частотного параметра f, который определяется уравнением
! = < 6 >
где f — частота в гц;
D — средний поперечный размер воздуховода (эквивалентный диаметр) в м; v — средняя скорость на входе в рассматриваемый элемент в м/сек.
Таблица 5
Поправки AL) для определения октавных уровней звуковой мощности шума дросселирующих устройств в дб
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
Примечание Промежуточные значения в табл 5 следует принимать по интерполяции |
||||||||||||||||||||||||||||
2.11. Октавные уровни звуковой мощности шума, создаваемого в плафонах и решетках, следует рассчитывать по формуле (2), принимая поправки ALi по данным табл. 6.
2.12. Если скорость движения воздуха перед воздухо-распределительным или воздухозаборным устройством (плафон, решетка и т. п.) не превышает допускаемой величины о доп, то создаваемый в них шум прн расчете
|
Таблица 6 Поправки ALi, учитывающие распределение звуковой мощности шума плафонов н решеток по октавным полосам, в дб |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
необходимого снижения уровней звукового давления (см. раздел 5) можно не учитывать
2.13. Допускаемую скорость движения воздуха перед воздухораспределительным или воздухозаборным устройством установок следует определять по формуле
у Д оп = 0,7 10* м/сек;
^доп + 101е ~ -301ge-MIi-
где Ь доп — допустимый по нормам октавный уровень звукового давления в дб; п — число плафонов или решеток в рассматриваемом помещении;
В — постоянная помещения в рассматриваемой октавной полосе в м 2 , принимаемая в соответствии с пп. 3.4 или 3.5;
AZ-i — поправка, учитывающая распределение уровней звуковой мощности плафонов и решеток по октавным полосам, принимаемая по табл. 6, в дб;
Д — поправка на расположение источника шума; при расположении источника в рабочей зоне (не выше 2 м от пола), А = 3 дб; если источник выше этой зоны, А *■ 0;
0,7 — коэффициент запаса;
F, Б — обозначения те же, что и в п. 2.9, формула (5).
Примечание. Определение допускаемой скорости движения воздуха производится только для одной частоты, которая равна для плафонов ВНИИГС 250 Щ, для дисковых плафонов 500 гц, для анемостатов и решеток 2000 гц.
2.14. В целях снижения уровня звуковой мощности шума, генерируемого поворотами и тройниками воздуховодов, участков резкого изменения площади поперечного сечения и т. п., следует ограничивать скорости движения воздуха в магистральных воздуховодах общественных зданий и вспомогательных зданий промышленных предприятий до 5-6 м/сек, а на ответвлениях до 2-4 м/сек. Для производственных здании эти скорости можно соответственно увеличивать в два раза, если по технологическим и другим требованиям это допустимо.
3. РАСЧЕТ ОКТАВНЫХ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХ
3.1. Октавные уровни звукового давления на постоянных рабочих местах или в помещениях (в расчетных точках) не должны превышать установленных нормами.
(П р им е ч а ни я: 1. Если нормативные требования к уровням звукового давления различны в течение суток, то акустический расчет установок следует производить на наиболее низкие допустимые уровни звукового давления.
2. Уровни звукового давления на постоянных рабочих местах или в помещениях (в расчетных точках) зависят от звуковой мощности и расположения источников шума и звукопоглощающих качеств рассматриваемого помещения.
3.2. При определении октавных уровней звукового давления расчет следует производить для постоянных рабочих мест или расчетных точек в помещениях, наиболее близко расположенных к источникам шума (отопительно-вентиляционным агрегатам, воздухораспределительным или воздухозаборным устройствам, воздушным или воздушно-тепловым завесам и т. п.). На прилегающей территории за расчетные точки следует принимать точки, ближайшие к источникам шума (вентиляторы, открыто расположенные на территории, вытяжные или воздухозаборные шахты, выбросные устройства вентиляционных установок и т. п.), для которых нормируются уровни звукового давления.
а — источники шума (автономный кондиционер и плафон) и расчетная точка находятся в одном помещении; б — источники шума (вентилятор и элементы установки) и расчетная точка находятся в различных помещениях; в — источник шума — вентилятор находится в помещении, расчетная точка — на прилета ницей территории; 1 — автономный кондиционер; 2 — расчетная точка; 3 — генерирующий шум плафон; 4 — виброизолиро-ванный вентилятор; 5 — гибкая вставка; в — центральный глушитель; 7 — внезапное сужение сечения воздуховода; 8 — разветвление воздуховода; 9 — прямоугольный поворот с направляющими лопатками; 10 — плавный поворот воздуховода; 11 — прямоугольный поворот воздуховода; 12 — решетка; /
3.3. Октавные/Уровни звукового давления в расчетных точках надлежит определять следующим образом.
Случай 1. Источник шума (генерирующая шум решетка, плафон, автономный кондиционер и т. п.) находится в рассматриваемом помещении (рис. 3). Октавные уровни звукового давления, создаваемые в расчетной точке одним источником шума, следует определять по формуле
L-L, + I0! g (-£-+—i-l (8)
окт \ 4 Я г г В т }
Пр и м е ч а н и е. Для обычных помещений, к которым не предъявляются специальные требования по акустике, — по формуле
L = Lp — 10 lg В ш -4- Д -{- 6, (9)
где Lp okt — октавный уровень звуковой мощности источника шума (определяется по данным раздела 2) в дб\
В ш — постоянная помещения с источником шума в рассматриваемой октавной полосе (определяется по пп. 3.4 или 3.5) в ж 2 ;
Д — поправка на расположение источника шума Если источник шума расположен в рабочей зоне, то для всех частот Д =3 дб; если выше рабочей зоны, — Д=0;
Ф — фактор направленности излучения источника шума (определяется по кривым на рис 4), безразмерный; г — расстояние от геометрического центра источника шума до расчетной точки в ж.
Графическое решение уравнения (8) приводится на рис. 5.
Случай 2. Расчетные точки находятся в помещении, изолируемом от шума. Шум от вентилятора или элемента установки распространяется по воздуховодам и излучается в помещение через воздухораспределительное или воздухоприемное устройство (решетку). Октавные уровни звукового давления, создаваемые в расчетных точках, следует определять по формуле
L = L P -ДL p + 101g(-%+-V (10)
Пр имечание. Для обычных помещений, к которым не предъ являются специальные требования по акустике, — по формуле
L — L p -A Lp -10 lgiJ H ~Ь A -f- 6, (11)
где L р в — октавный уровень излучаемой в воздуховод звуковой мощности шума вентилятора или элемента установки в рассматриваемой октавной полосе в дб (определяется в соответствии с пп. 2.5 или 2.10);
AL р в — суммарное снижение уровня (потери) звуковой мощности шума вентилятора или эле-
мента установки в рассматриваемой октавной полосе по пути распространения звука в дб (определяется в соответствии с п. 4.1); Д — поправка на расположение источника шума; если воздухораспределительное или воздухоприемное устройство расположено в рабочей зоне, А = 3 дб, если выше ее, — Д = 0; Ф и — фактор направленности элемента установки (отверстие, решетка и т. п.), излучающего шум в изолируемое помещение, безразмерный (определяется по графикам на рис. 4); г„-расстояние от элемента установки, излучающего шум в изолируемое помещение, до расчетной точки в м\
В и — постоянная изолируемого от шума помещения в рассматриваемой октавной полосе в м 2 (определяется по пп. 3.4 или 3.5).
Случай 3. Расчетные точки находятся на прилегающей к зданию территории. Шум вентилятора распространяется по воздуховоду и излучается в атмосферу через решетку или шахту (рис. 6). Октавные уровни звукового давления, создаваемого в расчетных точках, следует определять по формуле
I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)
где г а -расстояние от элемента установки (решетка, отверстие), излучающего шум в атмосферу, до расчетной точки в м\ р а -затухание звука в атмосфере, принимаемое по табл. 7 в дб/км\
А — поправка в дб, учитывающая расположение расчетной точки относительно оси излучающего шум элемента установки (для всех частот принимается по рис. 6).
1 — вентиляционная шахта; 2 — жалюзийная решетка
Остальные величины те же, что в формулах (10)
|
Таблица 7 Затухание звука в атмосфере в дб/км |
||||||||||||||||||
|
3.4. Постоянную помещения В следует определять по графикам на рис. 7 или по табл. 9, пользуясь табл. 8 для определения характеристики помещения.
3.5. Для помещений, к которым предъявляются специальные требования по акустике (уникальные зритель-
ные залы и т. п.), постоянную помещения следует определять в соответствии с указаниями по акустическому расчету для этих помещений.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Постоянная помещения на расчетной частоте равна постоянной помещения на частоте 1000 гц умноженной на частотный множитель ^£=£1000 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3.6. Если в расчетную точку поступает шум от нескольких источников шума (например, приточных и рециркуляционных решеток, автономного кондиционера и др.), то для рассматриваемой расчетной точки по соответствующим формулам п. 3.2 следует определять октавные уровни звукового давления, создаваемые каждым из источников шума в отдельности, и суммарный уровень в
Настоящие «Указания по акустическому расчету вентиляционных установок» разработаны НИИ-строительной физики Госстроя СССР совместно с институтами Сантехпроект Госстроя СССР и Гипронииавиапром Минавиапрома.
Указания разработаны в развитие требований главы СНиП И-Г.7-62 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования» и «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий» (СН 245-63), в которых установлена необходимость снижения шума установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления зданий и сооружений различного назначения, когда он превышает допустимые по нормам уровни звукового давления.
Редакторы: А. №1. Кошкин (Госстрой СССР), д-р техн. наук, проф. Е. Я. Юдин и кандидаты техн. наук Э. А. Лесков и Г. Л. Осипов (НИИ строительной физики), канд. техн. наук И. Д. Рассади
В Указаниях изложены общие принципы акустических расчетов установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления с механическим побуждением. Рассмотрены способы снижения уровней звукового давления на постоянных рабочих местах и в помещениях (в расчетных точках) до величин, установленных нормами.
на (Гипронииавиапром) и инж. |г. А. Кацнельсон/ (ГПИ Сантехпроект)
1. Общие положения………… — . . , 3
2. Источники шума установок и их шумовые характеристики 5
3. Расчет октавных уровней звукового давления в расчетных
точках……………….. 13
4. Снижение уровней (потери) звуковой мощности шума в
различных элементах воздуховодов…….. 23
5. Определение требуемого снижения уровней звукового давления. . . * . …………… 28
6. Мероприятия по снижению уровней звукового давления. 31
Приложение. Примеры акустического расчета установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления с механическим побуждением…… 39
План I кв. 1970 г., № 3
|
Характеристики помещений Таблица 8 |
|||||||||
|
|||||||||
|
каждой октавной полосе. Суммарный уровень звукового давления следует определять в соответствии с п. 2.7. Примечание. Если шум вентилятора (или дросселя) от одной системы (приточной или вытяжной) проникает в помещение через несколько решеток, то распределение звуковой мощности между ними следует считать равномерным. |
3.7. Если расчетные точки находятся в помещении, по которому проходит «шумный» воздуховод, а шум в помещение проникает через стенки воздуховода, то октавные уровни звукового давления следует определять по формуле
L — L p -AL p + 101g —R B — 101gB„-J-3, (13)
где Lp 9 — октавный уровень звуковой мощности источника шума, излучаемой в воздуховод, в дб (определяется в соответствии с пп 2 5 и 2.10);
ALp b — суммарное снижение уровней (потери) звуковой мощности по пути распространения звука от источника шума (вентилятора, дросселя и т. п.) до начала рассматриваемого участка воздуховода, излучающего шум в помещение, в дб (определяется в соответствии с разделом 4);
Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Указания разработаны в развитие требований главы СНиП И-Г.7-62 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования» и «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий» (СН 245-63), в которых установлена необходимость снижения шума установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления с механическим побуждением до уровней звукового давления допустимых по нормам.
1.2. Требования настоящих Указаний распространяются на акустические расчеты воздушного (аэродинамического) шума, образующегося при работе установок, перечисленных в п. 1.1.
Примечание. В настоящих Указаниях не рассматриваются расчеты виброизоляции вентиляторов и электродвигателей (изоляции сотрясений и звуковых колебаний, передающихся строительным конструкциям), а также расчеты звукоизоляции ограждающих конструкций вентиляционных камер.
1.3. Методика расчетов воздушного (аэродинамического) шума основана на определении уровней звукового давления шума, образующегося при работе указанных в п. 1.1 установок, на постоянных рабочих местах или в помещениях (в расчетных точках), определении необходимости снижения этих уровней шума и мероприятий по уменьшению уровней звукового давления до величин, допускаемых нормами.
Примечания: 1. Акустический расчет должен входить в состав проектов установок вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления с механическим побуждением для зданий и сооружений различного назначения.
Акустический расчет следует делать только для помещений о нормируемыми уровнями шума.
2. Воздушный (аэродинамический) шум вентилятора и шум, создаваемый потоком воздуха в воздуховодах, имеют широкополосные спектры.
3. В настоящих Указаниях под шумом следует йонимать всякого рода звуки, мешающие восприятию полезных звуков или нарушающие тишину, а также звуки, оказывающие вредное или раздражающее действие на организм человека.
1.4. При акустическом расчете центральной установки вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления следует рассматривать наиболее короткую ветвь воздуховодов. Если центральная установка обслуживает несколько помещений, для которых нормативные требования по шуму различны, то дополнительно следует производить расчет для ветви воздуховодов, обслуживающей помещение с наименьшим уровнем шума.
Отдельно следует производить расчет для автономных отопительно-вентиляционных агрегатов, автономных кондиционеров, агрегатов воздушных или воздушнотепловых завес, местных отсосов, агрегатов установок воздушного душирования, которые ближе всего расположены к расчетным точкам или имеют наибольшие производительность и звуковую мощность.
Отдельно следует производить акустический расчет ветвей воздуховодов, выходящих в атмосферу (всасывание и выброс воздуха установками).
При наличии между вентилятором и обслуживаемым помещением устройств дросселирующих (диафрагм, дроссель-клапанов, шиберов), воздухораспределительных и воздухоприемных (решетки, плафоны, анемостаты и т. п.), резких изменений поперечного сечения воздуховодов, поворотов и тройников следует производить акустический расчет этих устройств и элементов установок.
1.5. Акустический расчет следует производить для каждой из восьми октавных полос слухового диапазона (для которых нормируются уровни шума) со среднегеометрическими частотами октавных полос 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 и 8000 гц.
Пр имечания: 1. Для центральных систем воздушного отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха при наличии разветвленной сети воздуховодов допускается производить расчет только для частот 125 и 250 гц.
2. Все промежуточные акустические расчеты выполняются с точностью до 0,5 дб. Конечный результат округляется до целого числа децибел.
1.6. Требуемые мероприятия по снижению шума, создаваемого установками вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, в случае необходимости следует определять для каждого источника в отдельности.
2. ИСТОЧНИКИ ШУМА УСТАНОВОК И ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
2.1. Акустические расчеты по определению уровня звукового давления воздушного (аэродинамического) шума следует производить с учетом шума, создаваемого:
а) вентилятором;
б) при движении воздушного потока в элементах установок (диафрагмах, дросселях, шиберах, поворотах воздуховодов, тройниках, решетках, плафонах и т. п.).
Кроме того, следует учитывать шум, передаваемый по вентиляционным воздуховодам из одного помещения в другое.
2.2. Шумовые характеристики (октавные уровни звуковой мощности) источников шума (вентиляторов, отопительных агрегатов, комнатных кондиционеров, дросселирующих, воздухораспределительных и воздухоприемных устройств и т. п.) следует принимать по паспортам на это оборудование или по каталожным данным
При отсутствии шумовых характеристик их следует определять экспериментально по заданию заказчика или расчетом, руководствуясь данными, приведенными в настоящих Указаниях.
2.3. Общий уровень звуковой мощности шума вентилятора следует определять по формуле
L p =Z+251g#+l01gQ-K (1)
где 1^Р — общий уровень звуковой мощности шума вен
тилятора в дб относительно 10“ 12 вт;
L-критерий шумности, зависящий от типа и конструкции вентилятора, в дб; следует принимать по табл. 1;
Я- полное давление, создаваемое вентилятором, в кГ/м 2 ;
Q — производительность вентилятора в м^/сек;
5 — поправка на режим работы вентилятора в дб.
Таблица 1
|
Значения критерия шумности L для вентиляторов в дб |
||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||
Примечания: 1. Значение 6 при отклонении режима работы вентилятора не более чем «а 20% от режима максимума к. п. д. следует принимать равным 2 дб. На режиме работы вентилятора с максимумом к. п. д. 6=0.
2. Для облегчения расчетов на рис. 1 приведен график для определения величины 251gtf+101gQ.
3, Полученная по формуле (1) величина характеризует звуковую мощность, излучаемую открытым входным либо выходным патруб-ком вентилятора в одну сторону в свободную атмосферу или в помещение при наличии плавного подвода воздуха к входному патрубку.
4. При неплавном подводе воздуха к входному патрубку или установке дросселя во входом патрубке к величинам, указанным в
табл. 1, следует добавлять для осевых вевтиляторов 8 дб, для центробежных вентиляторов 4 дб
2.4. Октавные уровни звуковой мощности шума вентилятора, излучаемого открытым входным либо выходным патрубком вентилятора L р а, в свободную атмосферу или в помещение, следует определять по формуле
(2)
где — общий уровень звуковой мощности вентилятора в дб;
ALi — поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам в дб, принимаемая в зависимости от типа вентилятора и числа оборотов по табл. 2.
Таблица 2
Поправки ALu учитывающие распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, в дб
|
Центробежные вентиляторы |
|||
|
Среднегеометрические час |
Осевые вен |
||
|
тоты октавных полос в гц |
с лопатками, за |
с лопатками, заг |
тиляторы |
|
гнутыми вперед |
нутыми назад |
||
|
(16 000) (3 2 000) |
|||
Примечания: 1. Приведенные в табл. 2 данные без скобок справедливы, когда число оборотов вентилятора находится в пределах 700-1400 об}мин.
2. При числе оборотов вентилятора 1410-2800 обIмин весь спектр следует сдвинуть на октаву вниз, а при числе оборотов 350- 690 об/мин на октаву вверх, принимая для крайних октав значения, указанные в скобках для частот 32 и 16000 гц.
3. При числе оборотов вентилятора более 2800 об/мин весь спектр следует сдвинуть на две октавы вниз.
2.5. Октавные уровни звуковой мощности шума вентилятора, излучаемого в вентиляционную сеть, следует определять по формуле
Lp — L p ■- A L-± -|~ Л i-2,
где AL 2 — поправка, учитывающая влияние присоединения вентилятора к сети воздуховодов в дб, определяемая по табл. 3.
|
Таблица 3 Поправка Д£ 2 > учитывающая влияние присоединения вентилятора или дросселирующего устройства к сети воздуховодов в дб |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2.6. Общий уровень звуковой мощности шума, излучаемого вентилятором через стенки кожуха (корпуса) в помещение вентиляционной камеры, следует определять по формуле (1) при условии, что величина критерия шум-ности L принимается по табл. 1, как его среднее значение для стороны всасывания и нагнетания.
Октавные уровни звуковой мощности шума, излучаемого вентилятором в помещение вентиляционной камеры, следует определять по формуле (2) и табл. 2.
2.7. Если в вентиляционной камере одновременно работает несколько вентиляторов, то для каждой октавной полосы необходимо определять суммарный уровень
звуковой мощности шума, излучаемого всеми вентиляторами.
Суммарный уровень звуковой мощности шума L cyu при работе п одинаковых вентиляторов следует определять по формуле
£сум = Z.J + 10 Ign, (4)
где Li — уровень звуковой мощности шума одного вентилятора в дб-, п — число одинаковых вентиляторов.
Для суммирования уровней звуковой мощности шума или звукового давления, создаваемых двумя источниками шума разных уровней, следует пользоваться табл. 4.
|
Таблица 4 Сложение уровней звуковой мощности или звукового давления |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Примечание. При числе разных уровней шума более двух сложение производится последовательно, начиная с двух больших уровней. |
2.8. Октавные уровни звуковой мощности шума, излучаемого в помещение автономными кондиционерами, отопительно-вентиляционными агрегатами, агрегатами воздушного душировання (без сетей воздуховодов) с осевыми вентиляторами, следует определять по формуле (2) и табл. 2 с повышающей поправкой 3 дб.
Для автономных агрегатов с центробежными вентиляторами октавные уровни звуковой мощности шума, излучаемого всасывающим и нагнетающим патрубками вентилятора, следует определять по формуле (2) и табл. 2, а суммарный уровень шума — по табл. 4.
Примечание. При заборе воздуха установками снаружи по вышающую поправку принимать не требуется.
2.9. Общий уровень звуковой мощности шума, создаваемого дросселирующими, воздухораспределительными и воздухоприемными устройствами (дроссель-клапаны.
Вентиляция в помещении, особенно в жилом или промышленном, должна функционировать на 100 %. Конечно, многие могут сказать, что можно просто открыть окно или дверь, чтобы проветрить. Но этот вариант может сработать только летом или весной. А что же делать зимой, когда на улице холодно?
Необходимость вентиляции
Во-первых, сразу стоит отметить, что без свежего воздуха легкие человека начинают хуже функционировать. Возможно также появление самых различных заболеваний, которые с большим процентом вероятности перерастут в хронические. Во-вторых, если здание — это жилой дом, в котором находятся дети, то надобность в вентиляции возрастает еще сильнее, так как некоторые недуги, которые могут заразить ребенка, скорее всего, останутся у него на всю жизнь. Для того чтобы избежать таких проблем, лучше всего заняться обустройством вентиляции. Стоит рассмотреть несколько вариантов. К примеру, можно заняться расчетом приточной системы вентиляции и ее установкой. Также стоит добавить, что болезни — это далеко не все проблемы.
В комнате или здании, где нет постоянного обмена воздуха, вся мебель и стены будут покрываться налетом от любого вещества, которое распыляется в воздухе. Допустим, если это кухня, то все, что жарится, варится и т. д., даст свой осадок. Кроме этого страшным врагом является пыль. Даже чистящие средства, которые призваны убирать, все равно будут оставлять свой осадок, который негативно скажется на жильцах.
Вид системы вентиляции
Конечно, прежде чем приступить к проектированию, расчету системы вентиляции или ее установке необходимо определиться с типом сети, который лучше всего подойдет. В настоящее время различают три принципиально разных вида, основная разница между которыми в их функционировании.
Вторая группа — это вытяжная. Другими словами — это обычная вытяжка, которая чаще всего устанавливается в кухонных помещениях здания. Основная задача вентиляции — это вытяжка воздуха из комнаты наружу.
Рециркуляционная. Подобная система является, пожалуй, наиболее эффективной, так как она одновременно и выкачивает воздух из помещения, и в это же время подает свежий с улицы.
Единственный вопрос, который возникает у всех далее — это, как же работает система вентиляции, почему воздух перемещается в ту или иную сторону? Для этого используется два вида источника пробуждения воздушной массы. Они могут быть естественными или механическими, то есть искусственными. Чтобы обеспечить их нормальную работу, необходимо провести верный расчет системы вентиляции.
Общий расчет сети
Как уже говорилось выше, просто выбрать и установить определенный тип будет мало. Необходимо четко определить, сколько именно воздуха необходимо выводить из помещения и сколько нужно закачивать обратно. Специалисты называют это воздухообменом, который нужно вычислить. В зависимости от полученных данных при расчете системы вентиляции и необходимо отталкиваться при выборе типа устройства.
На сегодняшний день известно большое количество разнообразных методов расчета. Они нацелены на определение различных параметров. Для некоторых систем проводят расчеты, чтобы узнать, сколько нужно удалять теплого воздуха или же испарений. Некоторые осуществляются для того, чтобы узнать, сколько воздуха необходимо для разбавления загрязнений, если это промышленное здание. Однако минус всех этих способов — требование профессиональных знаний и умений.
Что же делать, если провести расчет системы вентиляции необходимо, но такого опыта нет? Самое первое, что рекомендуется сделать — это ознакомиться с различными нормативными документами, имеющимися у каждого государства или даже региона (ГОСТ, СНиП и т. д.) В этих бумагах имеются все показания, которым должен соответствовать любой тип системы.
Кратный расчет
Одним из примеров вентиляции может стать расчет по кратностям. Такой метод довольно сложный. Однако он вполне осуществим и даст хорошие результаты.
Первое, что необходимо понять — это то, что такое кратность. Подобный термин описывает то, сколько раз воздух в помещении сменился свежим за 1 час. Такой параметр зависит от двух составляющих — это специфика строения и его площадь. Для наглядной демонстрации, будет показан расчет по формуле для здания с однократным воздухообменом. Это говорит о том, что из помещения было выведено определенное количество воздуха и одновременно с этим введено свежего воздуха такое количество, которое соответствовало объему этого же здания.
Формула для вычисления используется такая: L = n * V.
Измерение осуществляется в кубометрах/час. V — это объем комнаты, а n — это значение кратности, которое берется из таблицы.
Если проводится расчет системы с несколькими комнатами, то в формуле нужно учитывать объем всего здания без стен. Другими словами, необходимо сначала вычислить объем каждой комнаты, после чего сложить все имеющиеся результаты, а итоговое значение подставить в формулу.
Вентиляция с механическим типом устройства
Расчет механической системы вентиляции, и ее установка должна проходить по определенному плану.
Первый этап — это определение числового значения воздухообмена. Нужно определить количество вещества, которое должно поступать внутрь строения, чтобы соответствовать требованиям.
Второй этап — это определение минимальных габаритов воздухопровода. Очень важно выбрать правильное сечение устройства, так как от этого зависят такие вещи, как чистота и свежесть поступаемого воздуха.
Третий этап — это выбор типажа системы для монтажа. Это важный момент.
Четвертый этап — и проектирование системы вентиляции. Важно четко составить план-схему, по которой будет проводиться монтаж.
Необходимость в механической вентиляции возникает только в том случае, если естественный приток не справляется. Любая из сетей рассчитывается на такие параметры, как свой объем воздуха и скорость этого потока. Для механических систем этот показатель может достигать 5 м 3 /ч.
К примеру, если необходимо обеспечить естественной вентиляцией площадь в 300 м 3 /ч, то понадобится с калибром 350 мм. Если монтируется механическая система, то объем можно уменьшить в 1,5-2 раза.
Вытяжная вентиляция
Расчет как и любой другой, должен начинаться с того, что определяется производительность. Единицы измерения этого параметра для сети — м 3 /ч.
Чтобы провести эффективный расчет, необходимо знать три вещи: высота и площадь комнат, основное предназначение каждого помещения, усредненное количество людей, который одновременно будут находиться в каждой комнате.
Для того чтобы начать проводить расчет системы вентиляции и кондиционирования воздуха этого типа, необходимо определиться с кратностью. Числовое значение этого параметра установлено СНиПом. Здесь важно знать, что параметр для жилого, коммерческого или промышленного помещения будет отличаться.
Если расчеты ведутся для бытового здания, то кратность равна 1. Если речь идет об установке вентиляции в административном строении, то показатель равен 2-3. Это зависит от некоторых других условий. Чтобы успешно провести расчет, нужно знать величину обмена по кратности, а также по количеству людей. Необходимо брать наибольшее значение расхода, чтобы определить требуемую мощность системы.
Чтобы узнать кратность обмена воздуха, необходимо умножить площадь помещения на его высоту, а после этого на значение кратности (1 для бытовых, 2-3 для других).
Для того чтобы провести расчет системы вентиляции и кондиционирования на человека, необходимо знать количество потребляемого воздуха одним человеком и умножить это значение на количество людей. В среднем при минимальной активности один человек потребляет около 20 м 3 /ч, при средней активности показатель возрастает до 40 м 3 /ч, при интенсивных физических нагрузках объем увеличивает до 60 м 3 /ч.
Акустический расчет системы вентиляции
Акустический расчет — это обязательная операция, которая прилагается к расчету любой системы вентилирования помещения. Подобная операция осуществляется для того, чтобы выполнить несколько конкретных задач:
- определить октавный спектр воздушного и структурного вентиляционного шума в расчетный точках;
- сопоставить имеющийся шум, с допустимым шумом по гигиеническим нормам;
- определить путь снижения шума.
Все расчеты необходимо проводить в строго установленных расчетных точках.
После того как были выбраны все мероприятия по строительно-акустическим нормам, которые призваны устранить излишний шум в помещении, проводится поверочный расчет всей системы в тех же точках, что были определены ранее. Однако сюда же нужно добавить эффективные значения, полученные в ходе этого мероприятия по снижению шума.
Для проведения вычислений нужны определенные исходные данные. Ими стали шумовые характеристики оборудования, которые назвали уровнями звуковой мощности (УЗМ). Для расчета используют среднегеометрические частоты в Гц. Если проводится ориентировочный расчет, то можно использовать корректировочные уровни шума в дБА.
Если говорить о расчетных точках, то они располагаются в местах обитания человека, а также в местах установки вентилятора.
Аэродинамический расчет системы вентиляции
Такой процесс расчета выполняется только после того как уже проведен расчет воздухообмена для строения, а также было принято решение о трассировки воздуховодов и каналов. Для того чтобы успешно провести эти вычисления, необходимо составить системы вентиляции, в которой обязательно нужно выделить такие части, как фасонные части всех воздуховодов.
Используя информацию и планы, нужно определить протяженность отдельных ветвей вентиляционной сети. Здесь важно понимать, что расчет такой системы может проводиться, чтобы решить две различных задачи — прямую или обратную. Цель проведения вычислений зависит именно от типа поставленной задачи:
- прямая — необходимо определить габариты сечений для всех участков системы, задав при этом определенный уровень расхода воздуха, который будет проходить через них;
- обратная — определить расход воздуха, задав определенное сечение для всех участков вентиляции.
Для того чтобы провести вычисления этого типа, необходимо разбить всю систему на несколько отдельных участков. Основная характеристика каждого выбранного фрагмента — это постоянный расход воздуха.
Программы для расчета
Так как проводить вычисления и строить схему вентиляции вручную — это очень трудоемкий и длительный процесс, были разработаны простые программы, которые способны сделать все действия самостоятельно. Рассмотрим несколько. Одна из таких программ расчета системы вентиляции — Vent-Clac. Чем она так хороша?
Подобная программа для расчетов и проектирования сетей считается одной из наиболее удобных и эффективных. Алгоритм работы этого приложения основывается на использовании формулы Альтшуля. Особенность программы в том, что она справляется хорошо как с расчетом вентиляции естественного типа, так и механического типа.
Так как ПО постоянно обновляется, стоит отметить, что последняя редакция приложения способно проводить и такие работы, как аэродинамические расчеты сопротивления всей системы вентиляции. Также может эффективно рассчитать другие дополнительные параметры, которые помогут в подборе предварительного оборудования. Для того чтобы провести эти вычисления, программе понадобятся такие данные, как расход воздуха в начале и в конце системы, а также длина основного воздуховода помещения.
Так как вручную рассчитывать все это долго и приходится разбивать вычисления на этапы, то данное приложение окажет существенную поддержку и сэкономит большое количество времени.
Санитарные нормы
Еще один вариант расчета вентиляции — по санитарным нормам. Подобные вычисления проводятся для общественных и административно-бытовых объектов. Чтобы осуществить правильные вычисления, необходимо знать среднее количество людей, которое постоянно будет находиться внутри здания. Если говорить о постоянных потребителях воздуха внутри, то им необходимо около 60 кубометров в час на одного. Но так как объекты общественного назначения посещают и временные лица, то и их тоже необходимо брать в расчет. Количество потребляемого воздуха на такого человека около 20 кубометров в час.
Если проводить все расчеты, опираясь на исходные данные из таблиц, то при получении конечных результатов станет четко видно, что количество воздуха, поступающего с улицы гораздо больше, чем потребляемого внутри здания. В таких ситуациях чаще всего прибегают к наиболее простому решению — вытяжки примерно на 195 кубометров в час. В большинстве случаев добавление такой сети создаст приемлемый баланс для существования всей системы вентиляции.
Инженерно-строительный журнал, N 5, 2010 год
Рубрика: Технологии
Д.т.н., профессор И.И.Боголепов
ГОУ
Санкт-Петербургский государственный политехнический университет
и ГОУ Санкт-Петербургский государственный морской технический
университет;
магистр А.А.Гладких,
ГОУ Санкт-Петербургский государственный политехнический
университет
Система вентиляции и
кондиционирования воздуха (СВКВ) — важнейшая система для
современных зданий и сооружений. Однако, кроме необходимого
качественного воздуха, система транспортирует в помещения шум. Он
идет от вентилятора и других источников, распространяется по
воздуховоду и излучается в вентилируемое помещение. Шум несовместим
с нормальным сном, учебным процессом, творческой работой,
высокопроизводительным трудом, полноценным отдыхом, лечением,
получением качественной информации . В строительных нормах и
правилах России сложилась такая ситуация. Метод акустического
расчета СВКВ зданий, использовавшийся в старом СНиПе II-12-77 «Защита от шума » ,
устарел и не вошел поэтому в новый СНиП 23-03-2003 «Защита от шума » .
Итак, старый метод устарел, а нового общепризнанного пока нет . Ниже предлагается простой приближенный способ акустического
расчета СВКВ в современных зданиях, разработанный с использованием
лучшего производственного опыта, в частности, на морских судах .
Предлагаемый акустический
расчет основан на теории длинных линий распространения звука в
акустически узкой трубе и на теории звука помещений с
практически диффузным звуковым полем . Он выполняется с целью
оценки уровней звукового давления (далее — УЗД) и соответствия их
значений действующим нормам допустимого шума . Он
предусматривает определение УЗД от СВКВ вследствие работы
вентилятора (далее — «машина») для следующих типовых групп
помещений:
1) в помещении, где
расположена машина;
2) в помещениях, через
которые воздуховоды проходят транзитом;
3) в помещениях,
обслуживаемых системой.
Исходные данные и требования
Расчет, проектирование и
контроль защиты людей от шума предлагается выполнять для наиболее
важных для человеческого восприятия октавных полос частот, а
именно: 125 Гц, 500 Гц и 2000 Гц. Октавная полоса частот 500 Гц
является среднегеометрической величиной в диапазоне нормируемых по
шуму октавных полос частот 31,5 Гц — 8000 Гц . Для постоянного
шума расчет предусматривает определение УЗД в октавных полосах
частот по уровням звуковой мощности (УЗМ) в системе. Величины УЗД и
УЗМ связаны общим соотношением = — 10, где — УЗД относительно
порогового значения 2·10 Н/м; — УЗМ относительно порогового значения
10 Вт; — площадь распространения фронта звуковых
волн, м.
УЗД должны определяться в
расчетных точках нормируемых по шуму помещений по формуле = + , где — УЗМ источника шума. Величина , учитывающая влияние помещения на шум в
нем, рассчитывается по формуле:
где — коэффициент, учитывающий влияние ближнего
поля; — пространственный угол излучения источника
шума, рад.; — коэффициент направленности излучения,
принимается по экспериментальным данным (в первом приближении равен
единице); — расстояние от центра излучателя шума до
расчетной точки в м; = — акустическая постоянная помещения,
м; — средний коэффициент звукопоглощения
внутренних поверхностей помещения; — суммарная площадь этих поверхностей,
м; — коэффициент, учитывающий нарушение
диффузного звукового поля в помещении.
Указанные величины,
расчетные точки и нормы допустимого шума регламентируются для
помещений различных зданий СНиПом
23-03-2003 «Защита от шума » . Если расчетные значения УЗД
превосходят норму допустимого шума хотя бы в одной из указанных
трех полос частот, то необходимо спроектировать мероприятия и
средства снижения шума.
Исходными данными для
акустического расчета и проектирования СВКВ являются:
—
компоновочные схемы, применяемые в конструкции сооружения; размеры
машин, воздуховодов, регулирующей арматуры, колен, тройников и
воздухораспределителей;
—
скорости движения воздуха в магистралях и ответвлениях — по данным
технического задания и аэродинамического расчета;
—
чертежи общего расположения помещений, обслуживаемых СВКВ — по
данным строительного проекта сооружения;
—
шумовые характеристики машин, регулирующей арматуры и
воздухораспределителей СВКВ — по данным технической документации на
эти изделия.
Шумовыми характеристиками
машины являются следующие уровни УЗМ воздушного шума в октавных
полосах частот в дБ: — УЗМ шума, распространяющегося от машины в
воздуховод всасывания; — УЗМ шума, распространяющегося от машины в
воздуховод нагнетания; — УЗМ шума, излучаемого корпусом машины в
окружающее пространство. Все шумовые характеристики машины
определяются в настоящее время на основании акустических измерений
по соответствующим национальным или международным стандартам и
другим нормативным документам .
Шумовые характеристики
глушителей, воздуховодов, регулируемой арматуры и
воздухораспределителей представлены УЗМ воздушного шума в октавных
полосах частот в дБ:
— УЗМ шума, генерируемого элементами
системы при прохождении потока воздуха через них (генерация шума);
— УЗМ шума, рассеиваемого или поглощаемого
в элементах системы при прохождении через них потока звуковой
энергии (снижение шума).
Эффективность генерации и
снижения шума элементами СВКВ определяются на основании
акустических измерений. Подчеркнем, что значения величин и должны быть указаны в соответствующей
технической документации.
Должное внимание
уделяется при этом точности и надежности акустического расчета,
которые закладываются в погрешность результата величинами и .
Расчет для помещений, где установлена машина
Пусть в помещении 1, где
установлена машина, имеется вентилятор, уровень звуковой мощности
которого, излучаемый в трубопровод всасывания, нагнетания и через
корпус машины, есть величины в дБ , и . Пусть у вентилятора на стороне
трубопровода нагнетания установлен глушитель шума с эффективностью
глушения в дБ (). Рабочее место находится на расстоянии
от машины. Разделяющее помещение 1 и
помещение 2 стена находится на расстоянии от машины. Постоянная звукопоглощения
помещения 1: = .
Для помещения 1 расчет
предусматривает решение трех задач.
1-я задача
.
Выполнение нормы допустимого шума .
Если всасывающий и
нагнетательный патрубки выведены из помещения машины, то расчет УЗД
в помещении, где она расположена, производится по следующим
формулам.
Октавные УЗД в расчетной
точке помещения определяются в дБ по формуле:
где — УЗМ шума, излучаемого корпусом машины с
учетом точности и надежности с помощью . Величина , указанная выше, определяется по
формуле:
Если в помещении
размещены n
источников шума, УЗД от каждого из которых в
расчетной точке равны , то суммарный УЗД от всех их определяется
по формуле:
В
результате акустического расчета и проектирования СВКВ для
помещения 1, где установлена машина, должно быть обеспечено
выполнение в расчетных точках норм допустимого шума .
2-я задача.
Расчет
величины УЗМ в воздуховоде нагнетания из помещения 1 в помещение 2
(помещение, через который воздуховод проходит транзитом), а именно
величины в дБ производится по формуле
3-я задача.
Расчет
величины УЗМ, излучаемой стенкой площадью со звукоизоляцией помещения 1 в помещение 2, а именно
величины в дБ, выполняется по формуле
Таким образом,
результатом расчета в помещении 1 является выполнение норм по шуму
в этом помещении и получение исходных данных для расчета в
помещении 2.
Расчет для помещений, через которые воздуховод проходит
транзитом
Для помещения 2 (для
помещений, через которые воздуховод проходит транзитом) расчет
предусматривает решение следующих пяти задач.
1-я задача.
Расчет
звуковой мощности, излучаемой стенками воздуховода в помещение 2, а
именно определение величины в дБ по формуле:
В
этой формуле: — см. выше 2-ю задачу для помещения 1;
=1,12 — эквивалентный диаметр сечения воздуховода
с площадью поперечного сечения ;
— длина помещения 2.
Звукоизоляция стенок
цилиндрического воздуховода в дБ рассчитывается по формуле:
где — динамический модуль упругости материала
стенки воздуховода, Н/м;
— внутренний диаметр воздуховода в м;
— толщина стенки воздуховода в м;
Звукоизоляция стенок
воздуховодов прямоугольного сечения рассчитывается по следующей
формуле в ДБ:
где = — масса единицы поверхности стенки
воздуховода (произведение плотности материала в кг/м на толщину стенки в м);
— среднегеометрическая частота октавных
полос в Гц.
2-я задача.
Расчет
УЗД в расчетной точке помещения 2, находящейся на расстоянии
от первого источника шума (воздуховод)
выполняется по формуле, дБ:
3-я задача.
Расчет
УЗД в расчетной точке помещения 2 от второго источника шума (УЗМ,
излучаемой стеной помещения 1 в помещение 2, — величина в дБ) выполняется по формуле, дБ:
4-я задача.
Выполнение нормы допустимого шума .
Расчет ведется по формуле
в дБ:
В
результате акустического расчета и проектирования СВКВ для
помещения 2, через которое воздуховод проходит транзитом, должно
быть обеспечено выполнение в расчетных точках норм допустимого шума
. Это первый результат.
5-я задача.
Расчет
величины УЗМ в воздуховоде нагнетания из помещения 2 в помещение 3
(помещение, обслуживаемое системой), а именно величины в дБ по формуле:
Величина потерь на
излучение звуковой мощности шума стенками воздуховодов на
прямолинейных участках воздуховодов единичной длины в дБ/м представлена в таблице 2. Вторым
результатом расчета в помещении 2 является получение исходных
данных для акустического расчета системы вентиляции в помещении
3.
Расчет для помещений, обслуживаемых системой
В
помещениях 3, обслуживаемых СВКВ (для которых система в конечном
счете и предназначена), расчетные точки и нормы допустимого шума
принимаются в соответствии со СНиП
23-03-2003 «Защита от шума » и техническим заданием.
Для помещения 3 расчет
предусматривает решение двух задач.
1-я задача.
Расчет
звуковой мощности, излучаемой воздуховодом через выпускное
воздухораспределительное отверстие в помещение 3, а именно
определение величины в дБ, предлагается выполнять следующим
образом.
Частная задача
1
для низкоскоростной системы со скоростью воздуха v
<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже
пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:
Здесь
() — потери в глушителе шума в помещении
3;
() — потери в тройнике в помещении 3 (см. ниже
формулу);
— потери в результате отражения от конца
воздуховода (см. таблицу 1 ).
Общая задача 1
состоит в решении для многих из трех типовых помещений с помощью
следующей формулы в дБ:
Здесь — УЗМ шума, распространяющегося от машины в
воздуховод нагнетания в дБ с учетом точности и надежности величиной
(принимается по данным технической
документации на машины);
— УЗМ шума, генерируемого воздушным
потоком во всех элементах системы в дБ (принимается по данным
технической документации на эти элементы);
— УЗМ шума, поглощающегося и
рассеивающегося при прохождении потока звуковой энергии через все
элементы системы в дБ (принимается по данным технической
документации на эти элементы);
— величина, учитывающая отражение звуковой
энергии от концевого выходного отверстия воздуховода в дБ,
принимается по таблице 1 (эта величина равна нулю, если уже включает в себя );
— величина, равная 5 дБ для низкоскоростной
СВКВ (скорость воздуха в магистралях меньше 15 м/с), равная 10 дБ
для среднескоростной СВКВ (скорость воздуха в магистралях меньше 20
м/с) и равная 15 дБ для высокоскоростной СВКВ (скорость в
магистралях меньше 25 м/с).
Таблица 1.
Величина
в дБ. Октавные полосы
